PV2R2-65-F-RAB-41
PV2R14-23-184-F-RAAA-33
PV2R14-23-200-F-RAAA-33
PV2R14-23-237-F-RAAA-33
PV2R14-25-136-F-RAAA-33
PV2R14-25-153-F-RAAA-33
PV2R14-25-184-F-RAAA-33
PV2R14-25-200-F-RAAA-33
PV2R14-25-237-F-RAAA-33
PV2R14-33-136-F-RAAA-33
PV2R14-33-153-F-RAAA-33
PV2R14-33-184-F-RAAA-33
PV2R14-33-200-F-RAAA-33
PV2R14-33-237-F-RAAA-33
PV2R23-33-52-F-RAAA-41
PV2R23----序列號
33-----------小流量泵公稱排量（cm3/rev）
52---------大流量泵公稱排量（cm3/rev）
F-----------安裝方式L=底座安裝型F=法蘭安裝型
R----------旋轉方向R=順時針方面（標準）L=逆時針方向
A----------小流量泵輸出口位置A=上（標準）
A----------大流量泵輸出口位置A=上（標準）
A----------吸入口位置A=上（標準）
41-----設計號
油研YUKEN-PV2R23系列常用型號查詢：
PV2R23-33-52-F-RAAA-41
PV2R23-41-52-F-RAAA-41
PV2R23-47-52-F-RAAA-41
PV2R23-53-52-F-RAAA-41
PV2R23-59-52-F-RAAA-41
PV2R23-65-52-F-RAAA-41
PV2R23-26-60-F-RAAA-41
PV2R23-33-60-F-RAAA-41
PV2R23-41-60-F-RAAA-41
PV2R23-47-60-F-RAAA-41
PV2R23-53-60-F-RAAA-41
PV2R23-59-60-F-RAAA-41
PV2R23-65-60-F-RAAA-41
PV2R23-26-66-F-RAAA-41
PV2R23-33-66-F-RAAA-41
PV2R23-41-66-F-RAAA-41
PV2R23-47-66-F-RAAA-41
PV2R23-53-66-F-RAAA-41
PV2R23-59-66-F-RAAA-41
PV2R23-65-66-F-RAAA-41
PV2R23-26-76-F-RAAA-41
PV2R23-33-76-F-RAAA-41
PV2R23-41-76-F-RAAA-41
PV2R23-47-76-F-RAAA-41
PV2R23-53-76-F-RAAA-41
PV2R23-59-76-F-RAAA-41
PV2R2-65-F-RAB-41
為了進一步研究與實驗對比，本文采用通經的O型機能的換向閥為研究對象。液壓閥.解析假設本文僅進行靜態分析，在數值計算過程中，采用以下參數及假設對模型進行數值模擬假設滑閥為理想液壓滑閥，即閥芯與閥體配合 ；選取液壓油YA-N為流動介質，其密度為0kg/m，粘度為mm/s；假設液體為理想牛頓液體；模型中雷諾數Re為，遠大于滑閥閥口處的臨界雷諾數0，因此液體在滑閥內的流動狀態主要為湍流，又因液體在閥內滑腔為圓柱曲面，故在fluent中采用標準k-。湍流模型。液壓閥仿真結果及分析.常規滑閥CFD分析在閥口開度為.mm時，通過FLUENT軟件對不同流量進行了仿真計算，得到流量為0L/min0L/min0L/min時閥口及流道流場的速度壓力和湍能分布結果，以0L/min為例，其仿真結果如圖所示。a速度云圖b壓力云圖c湍動能云圖圖常規滑閥對稱面流場分布圖通過對以上常規滑閥閥口及流道流場中性面的速度云圖壓力云圖和湍動能云圖分析可知在進油口，液體流速平穩，當液體流經閥口時，由于閥口節流收縮作用，流速增大，壓力迅速降低，湍動能增大。從圖a可以發現，液體流經閥口時，在閥座拐角和閥芯凹角處形成漩渦，結合圖a和圖c
PV2R2-65-F-RAB-41
